隨著鈦合金在航空航天上用量的不斷增大，鈦合金緊固件的用量也在進一步增加，目前世界各國在飛行器上的應用主要有兩個體系，美國等國家一般采用 TC4 鈦合金制造緊固件，俄羅斯采用 BT16（國內相近牌號為 TC16）鈦合金。TC4 屬于α+β兩相合金，采用該合金制造緊固件必須使用熱墩工藝，在經過真空固溶時效處理，生產成本較高效率較低，另外由于該合金 Kβ穩定系數只用 0.27，淬透性差，相應緊固件尺寸也受到了限制。而 TC16鈦合金是一種富β相馬氏體型α+β兩相鈦合金，名義成分為 Ti-3Al-5Mo-4.5V，鋁含量較低，β穩定元素 Mo 和 V 含量較多，Kβ穩定系數為 0.83，大于 TC4，退火狀態下合金約有25~30%β相，因而退火態具有較好的工藝塑性。TC16鈦合金具有高塑性、高強度、高剪切強度、良好淬透性，同時抗疲勞和焊接性能好，對應力集中敏感性小等優點，顯著提高了緊固件的使用壽命，且該合金經固溶時效處理后強度可達 1030MPa 以上，因此該合金常采用冷鐓成形方法制造螺栓、螺釘和鉚釘緊固件的加工制造等，是制造航空緊固件最理想的材料之一[1，2]。

熱處理工藝是保證TC16鈦合金棒材工藝性能的重要因素，也是TCl6鈦合金高性能的保證。本文分析了不同固溶溫度和時效溫度下 TC16鈦合金型材的顯微組織，并通過室溫力學性能試驗，測試了不同固溶和時效處理對 TC16鈦合金型材強度和塑性的影響規律。

1 、實驗材料及方法

實驗材料選用規格為新疆湘潤新材料科技有限公司S8mm 的 TC16鈦合金六角棒。該棒材選用小顆粒 0 級海綿鈦，由真空自耗電弧爐3次熔煉為 Φ720mm 鑄錠，經β相 區開坯、α+β兩相區鍛造、兩火次熱軋、冷軋等工序后獲得。鈦合金相變點指的是熱加工過程中α+β兩相組織向β相轉變的過程，是制定熱處理工藝的重要依據[3]，通過金 相法測得其相變點為 875℃。其化學成分如表 1 所示。

研究表明，退火處理可以使 TC16鈦合金棒材獲得較低的強度和很高的塑性[4]，顯著降低冷軋和冷鐓變形抗力，在熱軋后進行了退火消除殘余應力，軟化合金，改善綜合性能，采用的退火制度為 780℃ 2h.FC 至 580℃ .AC。對 TC16合金冷軋后的六角棒取樣，按照表 2 所定的固溶 + 時效熱處理方案進行熱處理，然后加工成為試樣，采用 Olympus Pmg3 金相顯微鏡進行顯微組織觀察，通過 Instron 拉伸試驗機按照 GB/T228 金屬室溫拉伸試驗方法測試其室溫拉伸性能。拉伸試樣采用 R7 的標準拉伸試樣。金相腐蝕劑采用 ：HF ：HNO₃ ：H₂O=1 ：3 ：7 配比溶液。

2、 實驗結果和討論

2.1 熱處理對 TC16鈦合金棒材顯微組織的影響TC16鈦合金棒材熱軋后進行退火處理，退火制度為 ：780℃保溫 2h 后開始以 2~4℃ /min 爐冷降溫至 580℃ 后空冷，取樣觀察其組織如圖 1 所示，為均勻的α+β兩相組織，組織由初生α 相、細小的次生α 相以及β相組成，晶粒尺寸較小。

圖 2 為 TC16 鈦 合 金 六 角 棒 在 不 同 溫 度 固 溶 經570℃ /8h，AC 時效后的顯微組織照片。由圖 1 可見看出，經α+β兩相區固溶 + 時效處理后，棒材的的顯微組織為均    勻細小的等軸組織。隨著固溶溫度的升高，初生α 相晶粒尺寸略有有長大，初生α 相不斷溶解、減少，初生α 相含量由 760℃固溶處理的 37.5% 左右，降低到 840℃固溶處理的14.5% 左右，在 820℃以上β相區產生 a" 馬氏體。試樣在820℃以下固溶時，顯微組織為初生α 相和亞穩定β相組成，固溶穩定達到 820℃時，亞穩態β相不能穩定下來，在水介質中的快速冷卻過程中，產生 a" 馬氏體轉變，組織內部開始出現 a" 馬氏體，隨著溫度升高，在 840℃時，亞穩態β相大量轉化成 a" 馬氏體[5]。

圖 3 是 TC16鈦合金六角棒在 800℃ /2h，WC 固溶處理后在不同時效溫度下的顯微組織照片。由圖 3 可以看出，經α+β兩相區固溶 + 時效處理后，棒材的顯微組織為均勻 細小的等軸組織，但隨著時效溫度的升高，有彌散顆粒析出，初生α 相晶粒尺寸較小，在 570℃時初生α 含量最大，由550℃時效處理的 31.2% 增加到 570℃的 37.9%，整體變化幅度不大。

2.2 熱處理對 TC16鈦合金棒材力學性能的影響

固溶溫度對 TC16鈦合金棒材性能的影響見圖 4，隨著固溶溫度的升高，抗拉強度 Rm 和屈服強度 Rp0.2 均先降后升，在固溶溫度為 780℃時出現低谷，延伸率和斷面收縮率 先升后降，在 780℃ ~800℃時達到最高值，在 840℃時降低較為明顯。選擇 800℃作為固溶熱處理制度時，可以保證強度和塑形的良好匹配。

時效溫度對TC16鈦合金棒材性能的影響見圖5，隨著時效溫度的升高，抗拉強度 Rm 和屈服強度 Rp0.2 下降，延伸率 A 和斷面收縮率 Z 略有提高，變化幅度不大。主要是因 為時效時有彌散顆粒析出，溫度較低時，顆粒尺寸較小而分散度大，此時合金的強度較高，而塑性偏低，隨著時效溫度的提高析出顆粒逐步長大，合金的強度就逐步降低，而塑性 則不斷提高，因此在 570℃附近時效，則可以在保證塑性的同時有較高的強度。

3 、結論

（1）隨著固溶溫度的升高，抗拉強度和屈服強度均先降后升，在固溶溫度為 800℃時出現低谷，在 780℃ ~800℃時達到最高值，斷面收縮率，變化不大，在 840℃時略有降低。

（2）隨著時效溫度的提高，抗拉強度Rm和屈服強度Rp0.2有所下降，延伸率 A 和斷面收縮率 Z 略有提高，但總的變化幅度不大。

（3）根據上述實驗，綜合組織觀察與性能檢測的結果，選擇 800℃ /2h，WC+580℃ /8h，AC 的制度進行熱處理，可以得到強塑性匹配較好的棒材。

參考文獻：

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[3]王慶娟，高頎，王鼎春，等 . 新型β鈦合金相變點的測定 [J]. 熱加工工藝，2014,43(6):50-52.

[4]李英浩 , 賀飛 , 侯峰起，等 . 熱處理對 TC16鈦合金棒材顯微組織和力學性能的影響 [J]. 鈦工業進展 ,2014,31(4):s20-s23.

[5]張志強，董利民 , 楊洋 , 等 . 淬火溫度對 TC16鈦合金顯微組織及變形行 為的影響 [J]. 金屬學報 ,2011,47(10):s1257-s1262.